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接地五金件鋁包鋼鋼絞線:鋁包鋼鋼絞線型號
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目錄：
1、鋁包鋼鋼絞線型號問題1
2、鋁包鋼鋼絞線設計人員已按gb/t50064-2014第5.4.13條第6點的要求對出線避雷器的位置進行了校核和設計
3、鋁包鋼鋼絞線雷管到故障CT的電氣距離為69m
4、鋁包鋼鋼絞線問題2
5、鋁包鋼鋼絞線型號斷路器工作條件惡劣
6、鋁包鋼鋼絞線型號根據現場無避雷器動作記錄的情況
7、鋁包鋼鋼絞線在第二次接地故障期間
8、鋁包鋼鋼絞線在第一次跳閘期間
斷層發生的那天有雷雨。根據氣象局提供的資料,斷裂帶附近共發生5次雷暴,閃電電流12~24ka。根據設計方案,鋁包鋼鋼絞線故障線路出口的避雷器布置在變電站外的終端塔上,所選用的避雷器為用于線路絕緣子防雷的串隙金屬氧化物避雷器,而不是電站式避雷器。式中,鋁包鋼鋼絞線鍍銅鋼絞線L為到避雷器的距離,V為光速。以8μs/20μs的波形(避雷器電阻器雷電沖擊試驗波形)為例,上升沿為8μs,a=465×106kV/s,斷路器斷路處最大δU=2Al/V=465kV,CT端δU為406kV,實際斷路處最大電壓可達1327kV,CT端電壓可達1268kv。
問題1:故障線路出線避雷器為線路絕緣子防雷用的串聯間隙金屬氧化物避雷器,其50%避雷針放電電壓高(正極50%避雷針放電電壓為862.6kV(峰值,負極性50%避雷針放電電壓為1004kV,當避雷針過電壓低于沖擊放電電壓時,鋁包鋼鋼絞線避雷針不工作,雷電過電壓容易侵入變電站,鋁包鋼鋼絞線不能有效保護站內開關和CT。一般可將公式修改為δU=2AK,其中K為考慮設備電容引入的修正系數。
設計單位按GB/T50064-2014第5.4.13條第6點要求對出線避雷器位置進行了校核和設計。
出雷管到故障CT的電氣距離為69m,出雷管到故障開關的電氣距離為79m。避雷器正極50%雷擊放電電壓為862.6kV(峰值,負極50%雷擊放電電壓為1004kV。
問題2:出線避雷器安裝位置遠離斷路器斷路和CT(分別為79m和69m,保護裝置的防雷過電壓遠高于末端避雷器。
斷路器斷路運行條件苛刻,鋁包鋼鋼絞線容易造成斷路滅弧室在多次雷擊下難以正確滅弧。
根據現場無避雷器動作記錄的情況,嚴格考慮,鋁包鋼鋼絞線型號多次雷擊時,傳輸到避雷器端部的雷擊波電壓為正極性862kV,即在避雷器50%沖擊放電的臨界值。綜上所述,鋁包鋼鋼絞線型號兩種雷波梯度下,斷路器斷路和CT端雷電過電壓明顯超過絕緣(斷路器斷路為1050+206kV,CT主絕緣為1050kV)的雷電過電壓。
第二次接地故障時,雷電波沿故障線路方向向變電站通信,但由于此時開關斷閘C相,雷電波的波反射在開關端口位置,并由于避雷器開關斷裂距離遠,會顯著提高開關斷裂位置的電壓,通過理論計算,實際開關斷裂和CT末端的雷電過電壓會明顯超過其絕緣承受的雷電沖擊電壓,最終導致開關斷裂擊穿,CT一次繞組和二次繞組放電。考慮陡閃波形為2.6μs/50μs,鋁包鋼鋼絞線沿2.6μs上升,陡度(電壓變化率)a=1430×106kV/s,斷路器開斷處最大δU=2Al/V=753kV,CT端δU為658kV,鋁包鋼鋼絞線實際斷路器開斷處最大電壓可達1615kV,CT端電壓可達1520kv。2019年夏季,廣東沿海某220kV變電站C期線路連續兩次故障跳閘。故障位置1.1km,220kV母線和220kV2M母線上所有運行設備開關跳閘。
第一次跳閘時,雷擊引起75#塔絕緣子閃絡放電,鋁包鋼鋼絞線型號鋁包鋼鋼絞線導致單相接地故障。變電站內的建筑物和電氣設備均在避雷針的保護范圍內。
目錄：
1、鋁包鋼鋼絞線型號問題1
2、鋁包鋼鋼絞線設計人員已按gb/t50064-2014第5.4.13條第6點的要求對出線避雷器的位置進行了校核和設計
3、鋁包鋼鋼絞線雷管到故障CT的電氣距離為69m
4、鋁包鋼鋼絞線問題2
5、鋁包鋼鋼絞線型號斷路器工作條件惡劣
6、鋁包鋼鋼絞線型號根據現場無避雷器動作記錄的情況
7、鋁包鋼鋼絞線在第二次接地故障期間
8、鋁包鋼鋼絞線在第一次跳閘期間
斷層發生的那天有雷雨。根據氣象局提供的資料,斷裂帶附近共發生5次雷暴,閃電電流12~24ka。根據設計方案,鋁包鋼鋼絞線故障線路出口的避雷器布置在變電站外的終端塔上,所選用的避雷器為用于線路絕緣子防雷的串隙金屬氧化物避雷器,而不是電站式避雷器。式中,鋁包鋼鋼絞線鍍銅鋼絞線L為到避雷器的距離,V為光速。以8μs/20μs的波形(避雷器電阻器雷電沖擊試驗波形)為例,上升沿為8μs,a=465×106kV/s,斷路器斷路處最大δU=2Al/V=465kV,CT端δU為406kV,實際斷路處最大電壓可達1327kV,CT端電壓可達1268kv。
鋁包鋼鋼絞線型號問題1
問題1:故障線路出線避雷器為線路絕緣子防雷用的串聯間隙金屬氧化物避雷器,其50%避雷針放電電壓高(正極50%避雷針放電電壓為862.6kV(峰值,負極性50%避雷針放電電壓為1004kV,當避雷針過電壓低于沖擊放電電壓時,鋁包鋼鋼絞線避雷針不工作,雷電過電壓容易侵入變電站,鋁包鋼鋼絞線不能有效保護站內開關和CT。一般可將公式修改為δU=2AK,其中K為考慮設備電容引入的修正系數。
鋁包鋼鋼絞線設計人員已按gb/t50064-2014第5.4.13條第6點的要求對出線避雷器的位置進行了校核和設計
設計單位按GB/T50064-2014第5.4.13條第6點要求對出線避雷器位置進行了校核和設計。
鋁包鋼鋼絞線雷管到故障CT的電氣距離為69m
出雷管到故障CT的電氣距離為69m,出雷管到故障開關的電氣距離為79m。避雷器正極50%雷擊放電電壓為862.6kV(峰值,負極50%雷擊放電電壓為1004kV。
鋁包鋼鋼絞線問題2
問題2:出線避雷器安裝位置遠離斷路器斷路和CT(分別為79m和69m,保護裝置的防雷過電壓遠高于末端避雷器。
鋁包鋼鋼絞線型號斷路器工作條件惡劣
斷路器斷路運行條件苛刻,鋁包鋼鋼絞線容易造成斷路滅弧室在多次雷擊下難以正確滅弧。
鋁包鋼鋼絞線型號根據現場無避雷器動作記錄的情況
根據現場無避雷器動作記錄的情況,嚴格考慮,鋁包鋼鋼絞線型號多次雷擊時,傳輸到避雷器端部的雷擊波電壓為正極性862kV,即在避雷器50%沖擊放電的臨界值。綜上所述,鋁包鋼鋼絞線型號兩種雷波梯度下,斷路器斷路和CT端雷電過電壓明顯超過絕緣(斷路器斷路為1050+206kV,CT主絕緣為1050kV)的雷電過電壓。
鋁包鋼鋼絞線在第二次接地故障期間
第二次接地故障時,雷電波沿故障線路方向向變電站通信,但由于此時開關斷閘C相,雷電波的波反射在開關端口位置,并由于避雷器開關斷裂距離遠,會顯著提高開關斷裂位置的電壓,通過理論計算,實際開關斷裂和CT末端的雷電過電壓會明顯超過其絕緣承受的雷電沖擊電壓,最終導致開關斷裂擊穿,CT一次繞組和二次繞組放電。考慮陡閃波形為2.6μs/50μs,鋁包鋼鋼絞線沿2.6μs上升,陡度(電壓變化率)a=1430×106kV/s,斷路器開斷處最大δU=2Al/V=753kV,CT端δU為658kV,鋁包鋼鋼絞線實際斷路器開斷處最大電壓可達1615kV,CT端電壓可達1520kv。2019年夏季,廣東沿海某220kV變電站C期線路連續兩次故障跳閘。故障位置1.1km,220kV母線和220kV2M母線上所有運行設備開關跳閘。
鋁包鋼鋼絞線在第一次跳閘期間
第一次跳閘時,雷擊引起75#塔絕緣子閃絡放電,鋁包鋼鋼絞線型號鋁包鋼鋼絞線導致單相接地故障。變電站內的建筑物和電氣設備均在避雷針的保護范圍內。
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