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核心詞：方 鋼 廠家
如圖8所示,模擬分析結果表明,當橫截面積為37.88mm2（超過極限橫截面積35mm2）的abemm-a1187-500防雷鋁網傳導200kA雷電電流時,最大溫升為425℃,低于金屬鋁的熔點660°C。abemm-a1187-500防雷鋁網不會斷裂,滿足200kA的防雷要求。如紅色箭頭所示向右導電,如藍色箭頭所示向左導電。在防雷金屬網的短脈沖雷電電流試驗中,如圖9所示,當橫截面積為25mm2的abemm-cu220-760防雷銅網傳導200kA雷電電流時,銅網的傳導截面未斷開,但當銅網傳導第二個200kA雷擊電流時,銅網的傳導段斷開。金屬網的電流傳導模型如圖1所示。為了驗證上述防雷金屬網等效截面積計算理論公式的正確性,選擇不同寬度的abemm-cu420防雷銅網進行傳導電流模擬。C.認為熔斷會損壞防雷銅網。
1、結果表明
結果表明,當防雷鋁網截面積為37.88mm2時,可滿足傳導200kA、10mJ/Ω雷電電流的防雷要求。從圖6可以看出,對于不同類型的abemm防雷鋁網,當防雷鋁網的截面積大于35mm2時,防雷鋁網的最高溫度低于鋁的熔點660°C,即:,金屬鋁網不會熔化。如圖7所示,仿真結果表明。然而,碳纖維復合材料是導體,鍍銅鋼絞線因此必須對碳纖維葉片進行防雷保護,以防止碳纖維葉片之間的內部電弧和碳纖維葉片的直接雷擊。對于防雷銅網,鍍鋅方鋼廠家30mm2是防雷銅網三次傳導200kA雷擊電流的安全截面積要求,42mm2是防雷鋁網三次傳導200kA雷擊電流的安全截面積要求。防雷金屬網不會在安全橫截面積附近熔斷。當鋁導線用作引下線時。同時,由于使用碳纖維或其他導電材料作為加熱部件,電加熱除冰葉片比傳統的玻璃纖維葉片更容易受到雷擊。如圖3所示,寬度為550mm的abemm-cu220防雷銅網在150ka雷電電流作用下的仿真結果表明,銅網最高溫度為1250℃,超過了銅網的熔點,防雷銅網將熔斷;雷電試驗結果還表明,防雷銅網絡將在很大范圍內熔斷,如圖3所示。為了證明仿真模型的可靠性。但是,鍍鋅方鋼廠家無論是葉片制造商、整機廠還是業主對葉片防雷知識了解不夠,沒有選擇防雷金屬網的參考依據,導致葉片上使用的許多金屬網不能滿足防雷要求,葉片也會在被雷擊后受損。如圖10所示,經過三次200kA、10mJ/Ω的雷電電流后,安全截面積內的防雷金屬網在導電區域內無斷裂。因此,防雷鋁網傳導200kA和10mJ/Ω的雷電電流是合理的,最小截面積約為35mm2。本文通過理論計算、仿真分析和試驗相結合的方法,對防雷金屬網的等效截面積進行了研究,為碳纖維葉片和電熱除冰葉片選用合適的防雷金屬網提供了依據。當銅網寬度為440mm時,銅網將熔斷,當銅網寬度增加到460mm時,鍍鋅方鋼廠家銅網將不熔斷。雷擊試驗是一種短沖擊電弧注入電流試驗。一端接地。注入200kA、10mJ/Ω的電流后,觀察雷電電流傳導通路中是否有銅網熔斷損壞。
2、防雷金屬網網格為菱形
防雷金屬網的網格為菱形,長間距為lt,短間距為st,桿寬為h,厚度為D,金屬網總寬度為w,垂直于電流方向的金屬桿線數為n,由圖5可知,當按公式計算的abemm-cu220防雷銅網截面積大于25mm2時,防雷銅網的最高溫度也低于銅的熔點1083℃,即銅網不會熔斷。提出了計算金屬網等效截面積的理論模型,總結了防雷金屬網等效截面積的計算公式。從圖4可以看出,防雷銅網干線處的溫度最高,節點處的溫度最低。因此,當防雷銅網斷開時,應首先熔斷干導線。
3、但本標準規定的導線最小截面積要求是否適用于防雷金屬網
通常,風力發電技術人員根據標準要求選擇金屬網的橫截面積,但本標準規定的導線最小截面積要求是否適用于防雷金屬網,以及如何計算防雷金屬網的等效截面積,尚無理論依據。
4、abemm-cu220防雷銅網在150ka雷電電流作用下的溫升僅為870℃
但如圖3所示,當防雷銅網寬度增加到600mm時,abemm-cu220防雷銅網在150ka雷電電流作用下的溫升僅為870℃,不會超過銅網的熔點;雷電試驗結果還表明,防雷銅網不會熔斷,如圖3所示。防雷銅網傳導的雷電電流為200kA和10mJ/Ω,其最小截面積要求約為25mm2,說明根據公式計算防雷金屬網的等效截面積是正確的。防雷金屬網在風機葉片防雷中起到接閃電流和傳導電流的雙重作用。根據IEC62305-3和iec61400-24的要求,引下線采用銅導線傳導200kA的雷電電流。當機械強度不是必要要求時,導線的最小橫截面積為25mm2;當需要機械強度時,導線的最小橫截面積為50mm2。本文利用數值模擬軟件COMSOLMIPPLETHICS計算了金屬網格的電阻熱效應。雷電電流分量為ice61400-24中規定的標準10/350雷電電流波形。如果防雷銅網的最高溫度超過銅1083的熔點。對于防雷金屬網,傳導200kA和iomj/Ω的雷電電流。防雷銅網最小截面積要求為25mm2,防雷鋁網最小截面積要求為35mm2。
5、防雷金屬網的等效截面積與金屬網的接地方式有關
防雷金屬網的等效截面積與金屬網的接地方式有關。假設金屬網僅采用葉尖接地或葉根接地,金屬網上的電流將僅沿一個方向傳導。假定在兩個方向上傳導的雷電電流相同。取不同截面積防雷鋁網的最高溫度進行繪制,結果如圖6所示。導線的最小橫截面積為50mm2。圖3中模擬和測試結果的一致性說明了模擬模型的可靠性。因此,該公式可用于計算不同類型防雷鋁網的等效截面積,并可利用仿真軟件計算不同截面積防雷鋁網的最高溫度,從而找出防雷鋁網傳導200kA、10mJ/Q雷擊電流的最小截面積要求。由于防雷金屬網在飛機碳纖維復合材料中的成功應用,包含導電部件（如碳纖維葉片和電熱除冰葉片）的風力渦輪機葉片也越來越多地使用防雷金屬網進行照明
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如圖8所示,模擬分析結果表明,當橫截面積為37.88mm2（超過極限橫截面積35mm2）的abemm-a1187-500防雷鋁網傳導200kA雷電電流時,最大溫升為425℃,低于金屬鋁的熔點660°C。abemm-a1187-500防雷鋁網不會斷裂,滿足200kA的防雷要求。如紅色箭頭所示向右導電,如藍色箭頭所示向左導電。在防雷金屬網的短脈沖雷電電流試驗中,如圖9所示,當橫截面積為25mm2的abemm-cu220-760防雷銅網傳導200kA雷電電流時,銅網的傳導截面未斷開,但當銅網傳導第二個200kA雷擊電流時,銅網的傳導段斷開。金屬網的電流傳導模型如圖1所示。為了驗證上述防雷金屬網等效截面積計算理論公式的正確性,選擇不同寬度的abemm-cu420防雷銅網進行傳導電流模擬。C.認為熔斷會損壞防雷銅網。
1、結果表明
結果表明,當防雷鋁網截面積為37.88mm2時,可滿足傳導200kA、10mJ/Ω雷電電流的防雷要求。從圖6可以看出,對于不同類型的abemm防雷鋁網,當防雷鋁網的截面積大于35mm2時,防雷鋁網的最高溫度低于鋁的熔點660°C,即:,金屬鋁網不會熔化。如圖7所示,仿真結果表明。然而,碳纖維復合材料是導體,鍍銅鋼絞線因此必須對碳纖維葉片進行防雷保護,以防止碳纖維葉片之間的內部電弧和碳纖維葉片的直接雷擊。對于防雷銅網,鍍鋅方鋼廠家30mm2是防雷銅網三次傳導200kA雷擊電流的安全截面積要求,42mm2是防雷鋁網三次傳導200kA雷擊電流的安全截面積要求。防雷金屬網不會在安全橫截面積附近熔斷。當鋁導線用作引下線時。同時,由于使用碳纖維或其他導電材料作為加熱部件,電加熱除冰葉片比傳統的玻璃纖維葉片更容易受到雷擊。如圖3所示,寬度為550mm的abemm-cu220防雷銅網在150ka雷電電流作用下的仿真結果表明,銅網最高溫度為1250℃,超過了銅網的熔點,防雷銅網將熔斷;雷電試驗結果還表明,防雷銅網絡將在很大范圍內熔斷,如圖3所示。為了證明仿真模型的可靠性。但是,鍍鋅方鋼廠家無論是葉片制造商、整機廠還是業主對葉片防雷知識了解不夠,沒有選擇防雷金屬網的參考依據,導致葉片上使用的許多金屬網不能滿足防雷要求,葉片也會在被雷擊后受損。如圖10所示,經過三次200kA、10mJ/Ω的雷電電流后,安全截面積內的防雷金屬網在導電區域內無斷裂。因此,防雷鋁網傳導200kA和10mJ/Ω的雷電電流是合理的,最小截面積約為35mm2。本文通過理論計算、仿真分析和試驗相結合的方法,對防雷金屬網的等效截面積進行了研究,為碳纖維葉片和電熱除冰葉片選用合適的防雷金屬網提供了依據。當銅網寬度為440mm時,銅網將熔斷,當銅網寬度增加到460mm時,鍍鋅方鋼廠家銅網將不熔斷。雷擊試驗是一種短沖擊電弧注入電流試驗。一端接地。注入200kA、10mJ/Ω的電流后,觀察雷電電流傳導通路中是否有銅網熔斷損壞。
2、防雷金屬網網格為菱形
防雷金屬網的網格為菱形,長間距為lt,短間距為st,桿寬為h,厚度為D,金屬網總寬度為w,垂直于電流方向的金屬桿線數為n,由圖5可知,當按公式計算的abemm-cu220防雷銅網截面積大于25mm2時,防雷銅網的最高溫度也低于銅的熔點1083℃,即銅網不會熔斷。提出了計算金屬網等效截面積的理論模型,總結了防雷金屬網等效截面積的計算公式。從圖4可以看出,防雷銅網干線處的溫度最高,節點處的溫度最低。因此,當防雷銅網斷開時,應首先熔斷干導線。
3、但本標準規定的導線最小截面積要求是否適用于防雷金屬網
通常,風力發電技術人員根據標準要求選擇金屬網的橫截面積,但本標準規定的導線最小截面積要求是否適用于防雷金屬網,以及如何計算防雷金屬網的等效截面積,尚無理論依據。
4、abemm-cu220防雷銅網在150ka雷電電流作用下的溫升僅為870℃
但如圖3所示,當防雷銅網寬度增加到600mm時,abemm-cu220防雷銅網在150ka雷電電流作用下的溫升僅為870℃,不會超過銅網的熔點;雷電試驗結果還表明,防雷銅網不會熔斷,如圖3所示。防雷銅網傳導的雷電電流為200kA和10mJ/Ω,其最小截面積要求約為25mm2,說明根據公式計算防雷金屬網的等效截面積是正確的。防雷金屬網在風機葉片防雷中起到接閃電流和傳導電流的雙重作用。根據IEC62305-3和iec61400-24的要求,引下線采用銅導線傳導200kA的雷電電流。當機械強度不是必要要求時,導線的最小橫截面積為25mm2;當需要機械強度時,導線的最小橫截面積為50mm2。本文利用數值模擬軟件COMSOLMIPPLETHICS計算了金屬網格的電阻熱效應。雷電電流分量為ice61400-24中規定的標準10/350雷電電流波形。如果防雷銅網的最高溫度超過銅1083的熔點。對于防雷金屬網,傳導200kA和iomj/Ω的雷電電流。防雷銅網最小截面積要求為25mm2,防雷鋁網最小截面積要求為35mm2。
5、防雷金屬網的等效截面積與金屬網的接地方式有關
防雷金屬網的等效截面積與金屬網的接地方式有關。假設金屬網僅采用葉尖接地或葉根接地,金屬網上的電流將僅沿一個方向傳導。假定在兩個方向上傳導的雷電電流相同。取不同截面積防雷鋁網的最高溫度進行繪制,結果如圖6所示。導線的最小橫截面積為50mm2。圖3中模擬和測試結果的一致性說明了模擬模型的可靠性。因此,該公式可用于計算不同類型防雷鋁網的等效截面積,并可利用仿真軟件計算不同截面積防雷鋁網的最高溫度,從而找出防雷鋁網傳導200kA、10mJ/Q雷擊電流的最小截面積要求。由于防雷金屬網在飛機碳纖維復合材料中的成功應用,包含導電部件（如碳纖維葉片和電熱除冰葉片）的風力渦輪機葉片也越來越多地使用防雷金屬網進行照明
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