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　　核心詞：鐵 重量 
　　目前對相位干擾的研究表明,很難完全消除相位干擾的影響。對于已安裝的避雷器,相間干擾基本不變。在相同的校正角度下,將實測數據與歷史數據進行比較,發現實驗數據變化很小;同時,通過a、B、C相數據的橫向比較,可以客觀反映MOA避雷器的工作狀況,及時發現MOA在工作電壓下的早期老化問題。如何解決干擾源問題還需要進一步的研究和探討。
　　1、MOA不僅受其自身相電壓的影響
　　MOA不僅受其自身相電壓的影響,還通過相間雜散電容受相鄰相電壓的影響。它們之間的距離和電壓水平決定了這種影響的大小,與單相運行相比,這種影響使MOA底部的泄漏電流在相位和幅度上發生變化。金屬氧化物避雷器的特性變化一般比較緩慢。MOA的預防性試驗主要是測試小電流特性的變化。因此,如果能夠準確地測量角度和連續電流的振幅,就可以獲得準確的電阻電流值。此外,通過趨勢分析和比較方法,找出了A相和C相介質損耗角的變化范圍。目前,MOA通常不再具有串聯間隙,鍍銅鋼絞線因此在運行條件下,MOA閥板始終有電流通過,加速了閥板的劣化;如果沒有串聯間隙的避雷器發生故障,則問題比有串聯間隙的閥門避雷器更嚴重。全電流I和電容電流IC之間的相位差為。

如果IC保持不變,IR增加,相位差也會相應改變。在實施移相補償電路時,應首先考慮硬件移相方法。例如,當測試精度要求為1%時,補償相間耦合影響的軟件移相完全可以滿足要求。以直線排列的MOA組為例,簡要分析相間干擾對阻性電流分量和全電流分量的影響,以及基本公式表達式。結果表明,相間耦合電容電流對測試結果有明顯的干擾。總體而言,周邊電氣設備對MOA阻性電流耦合干擾的影響變化范圍較小,對分析問題影響不大。MOA在小電流范圍內的等效電路和基本矢量圖如圖1所示,鍍鋅扁鐵每米重量由非線性電阻R和電容器C并聯組成。圖中所示的IR、IC和I分別是小電流范圍內電阻電流、電容電流和全電流的基本分量。我們可以采用相移補償法和軟件補償法。在帶電試驗過程中,為了減小A、C相阻性電流和總電流的測量誤差,通常先測量A、C相之間的相角,再測量A相的相位、阻性電流和總電流,鍍鋅扁鐵每米重量此時得到的A相電流太小,這與現實不符。因此,很難消除對阻性電流的干擾。因此,金屬氧化物避雷器的預防性試驗備受關注。
　　2、由于相間雜散電容的存在
　　由于相間雜散電容的存在,鍍鋅扁鐵每米重量沿MOA高度方向的各點電位與電源電壓之間存在相移。影響MOA帶電試驗的因素很多,其中相間干擾是帶電試驗中影響阻性電流的主要因素。然而,現場軟件移相補償并不容易實現。通常采用另一種方法來消除雜散電容電流的影響,即介質損耗校正算法。具體測量時采用MOA帶電試驗的試驗方法,通過數理統計和數值處理,分析a、B、c分別運行和三相同時運行時介質損耗角的變化規律。顯然,根據帶電試驗數據很難直接判斷MOA和絕緣老化的優缺點,不能達到帶電試驗的目的。一般來說,IR每0.9°增加約10%,表明角度在測量電阻電流IR中起決定性作用。本文主要分析了無多次諧波時鄰相干擾的影響,推導了基本公式,提出了消除相間干擾的方案。目前,還沒有其他影響阻性電流帶電測試的重要原因和方法。
　　3、計算相位a的校正角
　　計算相位a的校正角,輸入校正角,在無相位干擾的情況下測試真值;取C相的校正角,以獲得C相消除相間干擾條件下的試驗數據。現場試驗中多次發現,當同類型MOA的三相排列在一條線路上時,如果使用阻性電流檢測器進行試驗,三相MOA各自的阻性電流功率損耗值通常非常不同,中間相的數據在中間,接近單加電壓,而兩相上的一個相位較大,另一個相位較小。然而,在現場測量中,如果MOA受到外界條件的干擾,勢必直接影響阻性電流IR的測量精度,進而誤判MOA的性能,從而影響帶電測試的精度。
　　4、是導致MOA劣化的主要因素
　　一般認為,阻性電流的增加僅占總泄漏電流的10%～20%,是導致MOA劣化的主要因素。因此,從總泄漏電流中準確提取其阻性電流是判斷MOA運行狀態的重要方法。根據大量試驗經驗,這些問題主要是由相間電容耦合引起的。無論是周圍帶電設備的干擾還是相間干擾,都不會對測試結果的分析產生太大影響。因此,在測試結果中,當電阻電流增加且超過電容電流的30%時,應予以注意。
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