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核心詞：不銹鋼 扁鋼 價格
海南聯網工程海南側電力系統接線,由500kV海底電纜終端站、500kV輸電線路和500kV變電站組成。海纜終端站的防雷設計由外方承擔,由于和變電站與輸電線路采用了不同的設計標準,可能會使計算結果形成差異而影響結論的正確性。
1、不銹鋼扁鋼304價格:有必要采用統一的計算參數和條件進行驗算
因此,在工程質量控制過程中,有必要采用統一的計算參數和條件,對此進行校核性計算。簡化計算僅僅是為了滿足工程質量控制的需要,由于施工現場計算條件受限不可能采用通用的電磁暫態仿真程序PSCAD/EMTDC和進行復雜的計算精度過程。簡化計算方法所得出的結果,以能滿足工程控制對問題的定性和判定是否滿足工程控制為目的,并以此來校核建設中的終端站絕緣配合。kV海底電纜在海南側登陸后進入海纜終端站,海纜終端頭裝置通過軟導線連接到#1站內龍門構架,而后通過14.5km架空輸電線路進入500kV變電站。終端站內為滿足過電壓保護要求,設置1組避雷器,由西門子生產制造。
2、不銹鋼扁鋼304價格:車站防雷設計主要考慮直擊雷防護
站內防雷設計主要考慮直擊雷保護,利用500kV#J1桿塔的雙避雷線與#J0站內龍門構架兩端連接形成覆蓋。同時構架頂端設置避雷針,海纜終端頭裝置、配電裝置、油泵房均在保護范圍之內。其輔助設備間和備纜倉庫設置避雷帶。
3、不銹鋼扁鋼304價格:站內接地網主要由埋深0.8m的水平接地網和長度2.5m的垂直接地極組成
站內接地網,主要由埋深0.8m的水平接地網絡和2.5m長的垂直接地極組成。根據短路電流計算結果,工頻接地電阻0.142Ω。根據海纜終端站的防雷設計,工程控制校核性計算的重點是福山至林師島14.5km輸電線路之間。即:輸電線路對終端站近區、遠區雷擊形成雷電入侵波和桿塔絕緣子閃絡。為此,對計算條件做進一步分析。較早期的500kV變電站雷電侵入波計算,在工程中通常采用等值入波條件計算,一般取值近區雷擊時2530kV0.4/40μS,遠區雷擊時2040kV1.75/40μS。這種等值入波的方法雖然簡化了計算,但近區和遠區的等值入波僅考慮了線路擋避雷線的耦合條件和基桿塔接地的影響。而實際上當雷擊桿塔電流超過200kA時,普遍會發生線多基桿塔的絕緣子串閃絡,這將對侵入終端站的雷電波波形產生影響。而且忽略了終端站和進線段電磁暫態過程的聯系,使得計算結果形成誤差。為此,在取舍計算條件判定時,是將海纜終端站與架空線路作為統一整體網絡來考慮,這樣使計算結果更具合理性。因此,選擇計算取值也會有所不同。為此,在計算中有必要對主要參數的選取,做進一步的討論。高壓輸電線路導線的沖擊電暈發展過程,主要取決于導線上電壓的大小,即:導線波阻抗隨電壓的變化而變化。一般在工程應用中有兩個通用公式對沖擊電暈引起導線波阻抗變化的計算。選其中之一,即導線波阻抗計算式。式中,Emm為導線沖擊波阻抗,U為導線上的電壓,E。為導線幾何波阻抗,UE為導線起始電暈電壓。為進一步分析線路導線波阻抗隨電壓變化的情況,計算中參照規程,其計算取值在實際工程中導線生產廠家資料和設計中獲取。其中:導線型號為JL/LB1A-300/4;對地高度:h=20m;單根導線外徑:d=24.43㎜;分裂間距:H=450㎜;導線等值半徑:r=205。
4、不銹鋼扁鋼304價格:發現從u=741kv到u=4000kv
通過計算電暈起始電壓值,并將其代入導線波阻抗計算式中,經計算得知:由電壓U=741kV到U=4000kV范圍內,波阻抗的變化幅度僅有17%左右。在確認500kV輸電線路上雷電過電壓一般不超過2000kV的條件下,可判定波阻抗的變化范圍在9%之內,這就可以認為波阻抗在電暈起始電壓范圍內。在計算中將波阻抗設為常數值時,即簡化了計算,亦可滿足工程控制校核計算的精度。導線波阻抗對過電壓靈敏度分析,結合波阻抗在電暈起始電壓范圍內的變化情況,在計算時,其波阻抗取幾何波阻抗的90%,這樣計算出的結果與波阻抗隨電壓變化所得結果之間的偏差在5%之內。其結果是可以判定其性質的。對桿塔波阻抗的靈敏度分析認為,桿塔波阻抗變化10%時,可能會使過電壓變化25%。這樣就會對終端站近區雷擊產生較大影響。因此,仍需對桿塔波阻抗做進一步分析。
5、不銹鋼扁鋼304價格:塔的波阻抗是從塔頂到塔底的波速和時間的函數
據有關的實驗數據表明,桿塔波阻抗由塔頂部到塔底部之間,與波速時間呈函數關系。而從桿塔暫態分量分析,也可以將低位桿塔的波阻抗視為常數。當桿塔高度增加到雷擊波在桿塔中往返時間大于雷電波實際時間時,鍍銅扁鋼桿塔頂部電壓峰值決定于桿塔與避雷線綜合沖擊特性的影響,而接地電阻分流量很少。海南500kV線路桿塔高度均在60m以下,當設塔位高為60m時,桿塔的雷電波速為光速C值的70%,即0.7C。規程中規定了雷電沖擊電壓波速,波頭時間1.2μs,波尾50μs。
6、不銹鋼扁鋼304價格:仍可以將桿塔的波阻抗作為一個常數
據此,現場工程管理人員對終端站和變電站防雷校核計算時,仍可將桿塔波阻抗視為常數。對桿塔中波的速度,主要計算為經驗公式,或通過測量值進行數學回歸得出的結論。桿塔的波速為光速的70%-80%左右。
7、不銹鋼扁鋼304價格:當桿塔波速對過電壓的敏感度變化10%時
而桿塔波速對過電壓靈敏度變化10%時,將帶來過電壓7%-8%左右的變化。為此,取75%的光速作為桿塔的波速是在合理范圍之內。線路絕緣子放電的V-t特性,對終端站、變電站有較大的影響。絕緣子串放電過程變化10%時,可使雷電過電壓變化12%,較遠區雷擊過電壓也會有7%以上的變化。因此,在計算中應力圖準確。根據分析已有的資料,采用較多的計算方法是以實測數據為基礎,歸納特定的函數,用最小二乘法計算式曲線擬合,也可采用高列夫基本方程式進行特定項歸納公式擬合,絕緣子串的V-t特性計算為式。在端站絕緣配合計算中,現場工程管理人員主要考慮,線路絕緣子串放電的V-t特性計算值與試驗值進行比較、判定。計算中分別采用了上述V-t特性分析中的式、式、式,同時以計算結果驗證采用計算式的準確性。V-t特性計算結果表見表1。
8、不銹鋼扁鋼304價格:確定雷擊跳閘率不超過規程規定的某一限值的設計中應選用的絕緣子數量仍存在疑問
雷電過電壓的影響雖然僅僅是或然率,但根據海南500kV輸電線路在系統中的地位和重要性,設計中以雷擊跳閘率不超過規程中規定的一定限度,來確認選擇絕緣子片數還有待商榷。現場工程管理人員認為:應考慮以大氣過電壓來決定選擇絕緣子片數。滿足極端情況下的影響。尤其是事故運行方式下的相關計算校核絕緣配合,例如;當高抗退出運行,電容電流增加時,雷電過電壓對終端站和變電站的影響等計算。根據計算結果,外方在海纜終端站的防雷接地設計中,所采用的標準和計算條件在中方已確認的設計范圍之內,絕緣配合符合中方設計標準,滿足工程建設要求。工程的校核性計算與試驗值相接近,證實計算中對計算條件的分析與判定準確。其結果滿足工程控制分析問題要求。同時在同類工程中具有參考意義。施工現場工程技術人員對海纜終端站有關運行的分析及建議,基于建設過程中對情況的分析,運行中采集所提出的建議時,仍需做進一步的論證。
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海南聯網工程海南側電力系統接線,由500kV海底電纜終端站、500kV輸電線路和500kV變電站組成。海纜終端站的防雷設計由外方承擔,由于和變電站與輸電線路采用了不同的設計標準,可能會使計算結果形成差異而影響結論的正確性。
1、不銹鋼扁鋼304價格:有必要采用統一的計算參數和條件進行驗算
因此,在工程質量控制過程中,有必要采用統一的計算參數和條件,對此進行校核性計算。簡化計算僅僅是為了滿足工程質量控制的需要,由于施工現場計算條件受限不可能采用通用的電磁暫態仿真程序PSCAD/EMTDC和進行復雜的計算精度過程。簡化計算方法所得出的結果,以能滿足工程控制對問題的定性和判定是否滿足工程控制為目的,并以此來校核建設中的終端站絕緣配合。kV海底電纜在海南側登陸后進入海纜終端站,海纜終端頭裝置通過軟導線連接到#1站內龍門構架,而后通過14.5km架空輸電線路進入500kV變電站。終端站內為滿足過電壓保護要求,設置1組避雷器,由西門子生產制造。
2、不銹鋼扁鋼304價格:車站防雷設計主要考慮直擊雷防護
站內防雷設計主要考慮直擊雷保護,利用500kV#J1桿塔的雙避雷線與#J0站內龍門構架兩端連接形成覆蓋。同時構架頂端設置避雷針,海纜終端頭裝置、配電裝置、油泵房均在保護范圍之內。其輔助設備間和備纜倉庫設置避雷帶。
3、不銹鋼扁鋼304價格:站內接地網主要由埋深0.8m的水平接地網和長度2.5m的垂直接地極組成
站內接地網,主要由埋深0.8m的水平接地網絡和2.5m長的垂直接地極組成。根據短路電流計算結果,工頻接地電阻0.142Ω。根據海纜終端站的防雷設計,工程控制校核性計算的重點是福山至林師島14.5km輸電線路之間。即:輸電線路對終端站近區、遠區雷擊形成雷電入侵波和桿塔絕緣子閃絡。為此,對計算條件做進一步分析。較早期的500kV變電站雷電侵入波計算,在工程中通常采用等值入波條件計算,一般取值近區雷擊時2530kV0.4/40μS,遠區雷擊時2040kV1.75/40μS。這種等值入波的方法雖然簡化了計算,但近區和遠區的等值入波僅考慮了線路擋避雷線的耦合條件和基桿塔接地的影響。而實際上當雷擊桿塔電流超過200kA時,普遍會發生線多基桿塔的絕緣子串閃絡,這將對侵入終端站的雷電波波形產生影響。而且忽略了終端站和進線段電磁暫態過程的聯系,使得計算結果形成誤差。為此,在取舍計算條件判定時,是將海纜終端站與架空線路作為統一整體網絡來考慮,這樣使計算結果更具合理性。因此,選擇計算取值也會有所不同。為此,在計算中有必要對主要參數的選取,做進一步的討論。高壓輸電線路導線的沖擊電暈發展過程,主要取決于導線上電壓的大小,即:導線波阻抗隨電壓的變化而變化。一般在工程應用中有兩個通用公式對沖擊電暈引起導線波阻抗變化的計算。選其中之一,即導線波阻抗計算式。式中,Emm為導線沖擊波阻抗,U為導線上的電壓,E。為導線幾何波阻抗,UE為導線起始電暈電壓。為進一步分析線路導線波阻抗隨電壓變化的情況,計算中參照規程,其計算取值在實際工程中導線生產廠家資料和設計中獲取。其中:導線型號為JL/LB1A-300/4;對地高度:h=20m;單根導線外徑:d=24.43㎜;分裂間距:H=450㎜;導線等值半徑:r=205。
4、不銹鋼扁鋼304價格:發現從u=741kv到u=4000kv
通過計算電暈起始電壓值,并將其代入導線波阻抗計算式中,經計算得知:由電壓U=741kV到U=4000kV范圍內,波阻抗的變化幅度僅有17%左右。在確認500kV輸電線路上雷電過電壓一般不超過2000kV的條件下,可判定波阻抗的變化范圍在9%之內,這就可以認為波阻抗在電暈起始電壓范圍內。在計算中將波阻抗設為常數值時,即簡化了計算,亦可滿足工程控制校核計算的精度。導線波阻抗對過電壓靈敏度分析,結合波阻抗在電暈起始電壓范圍內的變化情況,在計算時,其波阻抗取幾何波阻抗的90%,這樣計算出的結果與波阻抗隨電壓變化所得結果之間的偏差在5%之內。其結果是可以判定其性質的。對桿塔波阻抗的靈敏度分析認為,桿塔波阻抗變化10%時,可能會使過電壓變化25%。這樣就會對終端站近區雷擊產生較大影響。因此,仍需對桿塔波阻抗做進一步分析。
5、不銹鋼扁鋼304價格:塔的波阻抗是從塔頂到塔底的波速和時間的函數
據有關的實驗數據表明,桿塔波阻抗由塔頂部到塔底部之間,與波速時間呈函數關系。而從桿塔暫態分量分析,也可以將低位桿塔的波阻抗視為常數。當桿塔高度增加到雷擊波在桿塔中往返時間大于雷電波實際時間時,鍍銅扁鋼桿塔頂部電壓峰值決定于桿塔與避雷線綜合沖擊特性的影響,而接地電阻分流量很少。海南500kV線路桿塔高度均在60m以下,當設塔位高為60m時,桿塔的雷電波速為光速C值的70%,即0.7C。規程中規定了雷電沖擊電壓波速,波頭時間1.2μs,波尾50μs。
6、不銹鋼扁鋼304價格:仍可以將桿塔的波阻抗作為一個常數
據此,現場工程管理人員對終端站和變電站防雷校核計算時,仍可將桿塔波阻抗視為常數。對桿塔中波的速度,主要計算為經驗公式,或通過測量值進行數學回歸得出的結論。桿塔的波速為光速的70%-80%左右。
7、不銹鋼扁鋼304價格:當桿塔波速對過電壓的敏感度變化10%時
而桿塔波速對過電壓靈敏度變化10%時,將帶來過電壓7%-8%左右的變化。為此,取75%的光速作為桿塔的波速是在合理范圍之內。線路絕緣子放電的V-t特性,對終端站、變電站有較大的影響。絕緣子串放電過程變化10%時,可使雷電過電壓變化12%,較遠區雷擊過電壓也會有7%以上的變化。因此,在計算中應力圖準確。根據分析已有的資料,采用較多的計算方法是以實測數據為基礎,歸納特定的函數,用最小二乘法計算式曲線擬合,也可采用高列夫基本方程式進行特定項歸納公式擬合,絕緣子串的V-t特性計算為式。在端站絕緣配合計算中,現場工程管理人員主要考慮,線路絕緣子串放電的V-t特性計算值與試驗值進行比較、判定。計算中分別采用了上述V-t特性分析中的式、式、式,同時以計算結果驗證采用計算式的準確性。V-t特性計算結果表見表1。
8、不銹鋼扁鋼304價格:確定雷擊跳閘率不超過規程規定的某一限值的設計中應選用的絕緣子數量仍存在疑問
雷電過電壓的影響雖然僅僅是或然率,但根據海南500kV輸電線路在系統中的地位和重要性,設計中以雷擊跳閘率不超過規程中規定的一定限度,來確認選擇絕緣子片數還有待商榷。現場工程管理人員認為:應考慮以大氣過電壓來決定選擇絕緣子片數。滿足極端情況下的影響。尤其是事故運行方式下的相關計算校核絕緣配合,例如;當高抗退出運行,電容電流增加時,雷電過電壓對終端站和變電站的影響等計算。根據計算結果,外方在海纜終端站的防雷接地設計中,所采用的標準和計算條件在中方已確認的設計范圍之內,絕緣配合符合中方設計標準,滿足工程建設要求。工程的校核性計算與試驗值相接近,證實計算中對計算條件的分析與判定準確。其結果滿足工程控制分析問題要求。同時在同類工程中具有參考意義。施工現場工程技術人員對海纜終端站有關運行的分析及建議,基于建設過程中對情況的分析,運行中采集所提出的建議時,仍需做進一步的論證。
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