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　　為了評估在220kV輸電線路上安裝防纏繞避雷器后的防雷效果，文件提出了三維電氣幾何（EGM）模型來計算電線的保護距離。纏繞防雷和安裝防纏繞避雷針。善了線路的防雷性能。型的220 kV塔（ZM1）的計算結果表明，防纏繞避雷針可以起到保護作用。輸線;防纏繞避雷針;效果概述在中國，輸電線路交織在一起，線路走廊主要位于山區，雷電造成的出行次數及其影響正在增加。建的特高壓線路中，主線保護工作是防雷。線的保護角是影響斷線跳閘率的重要因素。護角越小，跳閘率越低。于完成的輸電線路，保護角度已經固定。前，更多的防纏繞措施是在地線上安裝一個防纏繞避雷針，以提高地線的保護能力。著電線。于避雷針桿的長度通常為0.2至0.6米，因此保護范圍有限，并且實際工程中的操作經驗不足以證明其有效性。此，本文分析了防纏繞和防雷針的防雷效果，具有一定的現實意義。纏繞避雷針的結構和保護原理防纏繞避雷針是安裝在輸電線路地面上的金屬針。常，它們相隔一定距離。
　　端的方向是塔附近地面上的線，這增加了撞擊地面的力量。常，在距離塔架15米和30米的地面線路上安裝一個防纏繞避雷針，每個基座塔安裝8 [3]個避雷針。圖1所示，防纏繞避雷針的主要結構是頭部有一根0.2到0.4米長的針桿，一個搖臂和一個防震錘頭，一個外殼，一個溫室-fil和它的尾部相似。雷擊到輸電線路時，防纏繞避雷針的防雷將導線繞過的雷電引導到地線，然后雷電流將通過塔架排入地面。保護原理類似于地線通過鐵桿向外平移的距離，從而降低了下線的地線的保護角度，從而降低了跳閘頻率。真模型和計算方法二維平面計算模型是傳統電氣幾何模型，它只能模擬平面上線的保護，但不能分析立體屏蔽的影響。文提出了一種三維幾何模型來模擬防纏繞銷的防護范圍和防雷保護。模方法如下：打擊距離理論是其中的核心。時股東大會。公式（3-1）中，rs是閃電在線上的撞擊距離m;我是閃電電流的大小，kA。圖3所示，電弧AB，BC和CD位于反繞組避雷導體的二維平面中。

　　于行駛距離的理論分析，AB和CD弧線是保護土壤和地上，地上有閃電先導放電優先土壤，地球和電線被屏蔽保護的弧線; BC電弧是閃電引導線，它是電線的外露電弧，直接將電線放電形成繞組。N和P是地面和導線上的一個點。BC沿齒輪方向加寬和加寬，以在圖中形成曲面BCEF，它是在線屏蔽系統下面的三維圓形暴露表面。
　　似地，通過對擊打距離的理論分析，已知防纏繞避雷針在尖端的末端放電，并且線表面由球形表面，針尖O表示。為球體的中心，運行距離rs是半徑。據擊打距離的理論，當暴露BCEF線材的表面位于所述屏蔽球?antikinking閃電，雷電第一卸載防雷擊導體不卷繞和避雷導體抗繞組繞線將保護和保護位于球內的球。線暴露表面。

　　
　　纏繞避雷針可以補償不足的接地保護，并提供全面的旁路保護。據上述分析，對于一定的電流幅度I閃電，如果導線的點P的圓弧BC是在將O球，這表示在點P處的線由避雷針抗保護繞組。了計算避雷針與避雷針之間的保護距離，暫時固定位置，然后增加點P與防纏繞避雷針之間的距離，直到球O不再能完全保護暴露的電弧。P，然后點P和反繞組避雷針之間的距離是避雷針避雷針在雷電流幅度下的最大保護距離lmax。該距離lmax中，線路完全受到防纏繞避雷針的保護，并且不會卷起。著雷電流的變化，雷電流也發生變化，導致屏蔽球O的半徑和相對位置的變化以及防纏繞避雷針的外露電弧表面BCEF。此，還必須計算不同的雷電流幅度。雷引腳的保護距離在I值以下。于特定的線路，只有Imin防雷電平之間的雷電流（由線路的絕緣水平決定）和最大扼流電流Imax（由地面α的保護角度和塔架h的高度決定）纏繞電線。此，對于防纏繞避雷針的距離保護，最大程度的保護的距離LMAX防雷擊導體繞組對應于雷電電流I in [伊明，IMAX]的范圍內的各種幅度是首先計算地方;根據雷電流大小的分布概率和最終反繞組避雷針的有效保護距離L對結果進行加權和平均。體計算過程如圖4所示。析220 kV輸電線路上安裝防纏繞避雷針后的保護效果分析防浪涌避雷器的保護效果-enroulement，本文件使用線性圓貓頭ZMT1類型，它是常見的傳輸線到220千伏電路，用于計算所述線性圓線輪容易接地線的相對位置及所述特定參數塔架[5]的圖示在圖5和表1中示出.ZMT1塔架線以三角形布置，并且通常僅纏繞橫向相線。[6]中，采用小規模試驗方法研究了220 kV輸電線路ZMT1塔在防雷中的性能，結果表明該區域周圍存在危險區域。
　　險區域（繞過的可能性很大的區域）距離塔臺7至20米。了有效降低線路旁路跳閘率，在安裝防纏繞避雷針時，銅包鋼絞線必須在所有危險區域覆蓋保護范圍。文采用上述仿真模型和計算方法計算了ZMT1塔上防纏繞避雷針的保護距離，并提供了完全保護危險區域所需的最少數量的防纏繞避雷針。繞著影響。

　　雷針的長度為0.2 m，線路的絕緣水平根據程序[7] [8]選擇。本文中，使用MATLAB編程。2顯示，在220線的ZMT1極的地線上，反繞組避雷針的保護距離（針桿長度為0.2 m）為2.02 m。據小規模試驗，將結果與文獻[9]進行比較。護距離非常接近2.15。220kV線路的危險區域是在塔的7?20微米的危險區域的長度為13m，從而在ZMT1線的兩側220kV線路配備有四個避雷器每個避雷器防纏繞可以完全屏蔽。距離塔架7至20米的危險區域，必須在ZMT1塔架兩側的接地線上安裝16根避雷針。然，如果安裝16個防纏繞避雷針，則施工成本和數量巨大，并且還會影響地線的機械性能。220 kV輸電線路的通用標準是在離地面線塔7至20 m處安裝兩根防纏繞避雷針，即每圈安裝8根避雷針本文檔計算了8個防纏繞避雷針的安裝。路后線路分流率的提高。計算中假設兩個基塔的50％的規避事故發生在塔周圍的危險區域。算結果表明，在為220 kV線路的ZMT1塔架安裝8根0.2米長的防纏繞避雷針后，偏轉的跳閘率僅為0.074，由31.1％，表明防纏繞避雷針可以減少傳輸線的繞組。行率的作用。220 kV輸電線路典型塔架的計算結果表明，在輸電線路危險區域安裝防纏繞避雷針可能起到保護作用的作用。電。于防纏繞避雷針的尺寸有限，其中一個防繞組避雷器的保護距離太小，防纏繞防雷裝置的保護效果取決于地面安裝的數量。了完全隱藏危險區域，必須在220千伏的ZMT1塔架兩側安裝至少220米的電涌放電器。安裝量不足時，電涌放電器不能保護危險區域免受危險。導。發率的影響很小。
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